木曜日、17月2011 00:35

衣服による熱交換

このアイテムを評価
(34票)

より寒いまたはより暑い条件下で生き残り、働くためには、人工的な加熱または冷却だけでなく、衣服によって皮膚表面の暖かい気候を提供する必要があります. 極端な温度での作業に最も効果的な衣類のアンサンブルを設計するには、衣類を介した熱交換のメカニズムを理解する必要があります。

衣服の熱伝達メカニズム

衣類の断熱材の性質

衣服を介した熱伝達、または逆に言えば衣服の断熱は、衣服内および衣服上に閉じ込められた空気に大きく依存します. 衣服は、最初の概算として、空気層にグリップを提供するあらゆる種類の素材で構成されています. 一部の材料特性は依然として関連しているため、この記述は概算です。 これらは、生地の機械的構造 (例えば、耐風性や厚い生地を支える繊維の能力) と、繊維の固有の特性 (例えば、熱放射の吸収と反射、水蒸気の吸収、汗の発散) に関連しています。 )。 極端な環境条件ではないため、さまざまな種類のファイバーのメリットは過大評価されることがよくあります。

空気層と空気運動

断熱を提供するのは空気、特に静止空気であるという考えは、厚い空気層が断熱に有益であることを示唆しています。 これは事実ですが、空気層の厚さは物理的に制限されています。 空気層は、任意の表面へのガス分子の付着、分子の第 12 層の第 1 層への結合などによって形成されます。 ただし、後続の層間の結合力はますます小さくなり、その結果、外側の分子は空気のわずかな外部運動によっても動かされます。 静かな空気では、空気層の厚さは最大 XNUMX mm ですが、嵐のように激しい空気の動きがあると、厚さは XNUMX mm 未満に減少します。 一般に、厚さと空気の動きの間には平方根の関係があります (を参照)。 「式と定義」)。 正確な機能は、表面のサイズと形状によって異なります。

静止空気と移動空気の熱伝導

静止した空気は、材料の形状に関係なく、一定の導電率を持つ絶縁層として機能します。 空気層の乱れは、有効な厚さの損失につながります。 これには、風だけでなく、衣服の着用者の動き、つまり体の変位 (風の成分) や体の部分の動きによる外乱も含まれます。 自然対流は、この効果に追加されます。 空気層の断熱能力に対する空気速度の影響を示すグラフについては、図 1 を参照してください。

図 1. 空気層の断熱能力に対する空気速度の影響。

HEA020F1

輻射による熱伝達

放射は、熱伝達のもう XNUMX つの重要なメカニズムです。 すべての表面は熱を放射し、他の表面から放射された熱を吸収します。 放射熱流は、XNUMX つの交換面間の温度差にほぼ比例します。 表面間の衣類層は、エネルギーの流れを遮断することにより、放射熱伝達を妨げます。 衣服は XNUMX つの表面の温度のほぼ平均に達する温度に達し、それらの間の温度差が XNUMX つにカットされるため、放射流は XNUMX 分の XNUMX に減少します。 遮断層の数が増えると、熱伝達率が低下します。

したがって、複数の層は、放射熱伝達を減らすのに効果的です。 中綿と繊維フリースでは、放射は生地層ではなく分散繊維によって遮断されます。 繊維材料の密度 (または布地の体積あたりの繊維材料の総表面積) は、そのような繊維フリース内の放射線伝達の重要なパラメーターです。 細かい繊維は、粗い繊維よりも一定の重量に対してより多くの表面を提供します。

生地の断熱材

密閉された空気の伝導率と放射線伝達の結果として、布の伝導率は、さまざまな厚さと結合の布に対して事実上一定です。 したがって、断熱性は厚さに比例します。

空気と布の耐蒸気性

空気層は、湿った皮膚から環境への蒸発した汗の拡散に対する抵抗も生み出します。 この抵抗は、衣類のアンサンブルの厚さにほぼ比例します。 生地の場合、耐蒸気性は、封入された空気と構造の密度に依存します。 実際の生地では、高密度と優れた厚みが両立することはありません。 この制限により、フィルムやコーティングを含まない生地の空気当量を推定することが可能です (図 8 を参照)。 コーティングされた布地またはフィルムにラミネートされた布地は、予測できない耐蒸気性を持っている可能性があり、これは測定によって決定する必要があります。

図 2. コーティングなしの生地の厚さと耐蒸気性 (deq) の関係。

HEA020F2

生地と空気層から衣料品まで

生地の多層

熱伝達メカニズムからのいくつかの重要な結論は、断熱性の高い衣類は必然的に厚いこと、衣類を複数の薄い層でまとめることによって高い断熱性が得られること、タイトフィットよりもルーズフィットの方が断熱性が高くなること、断熱性には下限があることです。肌に密着する空気層で整えます。

防寒着は薄い生地だけでは厚みが出にくいことが多いです。 解決策は、XNUMX つの薄いシェル生地を中綿に取り付けて、厚い生地を作成することです。 中綿の目的は、空気層を作り、内部の空気をできるだけ静止させることです。 厚い生​​地には欠点もあります。レイヤーが接続されているほど、衣服が硬くなり、動きが制限されます.

服の種類

衣類アンサンブルの断熱性は、衣類のデザインに大きく依存します. 断熱材に影響を与える設計パラメータは、層の数、開口部、フィット感、身体全体と露出した皮膚の断熱材の分布です。 通気性、反射率、コーティングなどの材料特性も重要です。 さらに、風や活動によって断熱性が変化します。 着用者の快適さと許容範囲を予測する目的で、衣服の適切な説明を与えることは可能ですか? さまざまな手法に基づいて、さまざまな試みが行われてきました。 完全なアンサンブル断熱材の推定値のほとんどは、屋内アンサンブルの静的条件 (運動なし、風なし) に対して行われています。これは、利用可能なデータが熱マネキンから得られたためです (McCullough、Jones、および Huck 1985)。 人を対象とした測定は手間がかかり、結果は大きく異なります。 1980 年代半ば以降、信頼性の高い動くマネキンが開発され、使用されてきました (Olesen et al. 1982; Nielsen, Olesen and Fanger 1985)。 また、測定技術の改善により、より正確な人体実験が可能になりました。 まだ完全に克服されていない問題は、評価に汗の蒸発を適切に含めることです。 発汗マネキンはまれであり、体全体の発汗率の分布が現実的なモデルはありません。 人間は現実的に汗をかきますが、一貫性はありません。

衣類の断熱材の定義

衣類の断熱材 (Icl m単位で2K/W) は、放射線源や衣服内結露のない定常状態で定義されます。 「式と定義」。 しばしば I 単位は clo (標準的な国際単位ではありません) で表されます。 0.155 クロは XNUMX m2K/W. 単位 clo の使用は、それが身体全体に関連することを暗黙のうちに意味し、したがって露出した身体部分による熱伝達が含まれます。

I 前に説明したように、動きと風によって変更され、修正後に結果が呼び出されます 結果としての絶縁. これはよく使われる用語ですが、一般には受け入れられていません。

体全体の衣服の分布

身体からの総熱伝達には、露出した皮膚 (通常は頭と手) によって伝達される熱と、衣類を通過する熱が含まれます。 本質的な絶縁 (参照してください 「式と定義」) は、覆われた部分だけでなく、皮膚全体の面積で計算されます。 露出した皮膚は、覆われた皮膚よりも多くの熱を伝達するため、固有の断熱材に大きな影響を与えます。 この効果は、風速を上げることで強化されます。 図 3 は、身体形状の湾曲 (外側の層は内側よりも効果が低い)、露出した身体部分 (熱伝達のための追加の経路)、および風速の増加 (特に露出した皮膚の断熱性の低下) により、固有の断熱性がどのように連続的に低下するかを示しています (Lotens 1989)。 厚いアンサンブルの場合、断熱材の減少は劇的です。

図 3. 身体の曲率、素肌、風速の影響を受ける本質的な断熱材。

HEA020F3

典型的なアンサンブルの厚みとカバレッジ

どうやら、断熱材の厚さと皮膚の被覆率の両方が、熱損失の重要な決定要因です。 実生活では、冬服は夏服よりも厚いだけでなく、体の大部分を覆うという意味で、この 4 つは相関しています。 図 1989 は、これらの効果が一緒になって、衣類の厚さ (衣類の単位面積あたりの断熱材の体積として表される) と断熱材 (Lotens XNUMX) の間にほぼ線形の関係をもたらすことを示しています。 下限は周囲の空気の断熱性によって設定され、上限は衣類の使いやすさによって設定されます。 均一な分布は寒さの中で最高の断熱材を提供するかもしれませんが、手足に多くの重量と嵩を持たせることは実際的ではありません. そのため、胴体に重点が置かれることが多く、局所的な皮膚の寒さへの感受性がこの練習に適応されます。 手足は人間の熱バランスを制御する上で重要な役割を果たしており、手足の高い断熱性はこの調整の有効性を制限します。

図 4. 衣服の厚さと身体全体の分布に起因する総断熱材。

HEA020F4

衣類の換気

衣類のアンサンブルに閉じ込められた空気層は、動きや風の影響を受けますが、隣接する空気層とは程度が異なります。 風は、空気が生地に浸透し、開口部を通過することで、衣類に換気をもたらしますが、動きは内部循環を増加させます. Havenith、Heus、および Lotens (1990) は、衣服の内部では、動きが隣接する空気層よりも強い要因であることを発見しました。 ただし、この結論は生地の通気性に依存します。 通気性の高い生地の場合、風による換気はかなりのものです。 Lotens (1993) は、換気が実効風速と通気性の関数として表現できることを示しました。

衣類の断熱性と耐蒸気性の推定

衣類の断熱材の物理的推定

衣類のアンサンブルの厚さは、断熱材の最初の見積もりを提供します。 アンサンブルの典型的な伝導率は 0.08 W/mK です。 平均厚さ 20 mm で、 Icl 0.25m2K/W、または 1.6 クロ。 ただし、ズボンや袖などのゆったりとした部分は、導電率がはるかに高く、0.15 のオーダーであるのに対し、ぎっしり詰まった衣服の層の導電率は 0.04 であり、Burton と Edholm (4) によって報告された有名な 1955 インチあたり XNUMX クロです。 )。

表からの見積もり

他の方法では、衣料品のテーブル値を使用します。 これらのアイテムは、マネキンで以前に測定されています。 調査中のアンサンブルは、そのコンポーネントに分離する必要があり、これらをテーブルで検索する必要があります。 最も似ている衣料品を選択すると、エラーが発生する可能性があります。 アンサンブルの固有の断熱を得るために、単一の断熱値を合計式に入れる必要があります (McCullough、Jones、および Huck 1985)。

衣類表面積係数

全断熱材を計算するには、 fcl 推定する必要があります (「式と定義」を参照)。 実際の実験的推定は、衣服の表面積を測定し、重複部分を修正し、皮膚の総面積で割ることです (DuBois and DuBois 1916)。 さまざまな研究からの他の推定値は、 fcl 固有の断熱材に比例して増加します。

蒸気抵抗の推定

衣服のアンサンブルの場合、蒸気抵抗は空気層と衣服層の抵抗の合計です。 通常、レイヤーの数は体によって異なります。最適な推定値は、露出した皮膚を含む面積の加重平均です。

相対蒸気抵抗

蒸発抵抗は、 Iの測定値が少ないため Ccl (または Pcl) 利用可能です。 Woodcock (1962) は、水蒸気透過指数を定義することでこの問題を回避しました。 im の比率として I & R、単一の空気層の同じ比率に関連しています (この後者の比率はほぼ一定であり、乾湿定数 S、0.0165 K/Pa、2.34 Km として知られています)。3/g または 2.2 K/torr); im= I/(R・S)。 の典型的な値 im マネキンで測定されたコーティングされていない衣類の場合、0.3 から 0.4 です (McCullough、Jones、および Tamura 1989)。 の値 im 繊維複合材とそれに隣接する空気は、湿式ホットプレート装置で比較的簡単に測定できますが、実際の値は、装置上の空気の流れと、装置が取り付けられているキャビネットの反射率に依存します。 の比率の外挿 R & I 布地の測定から衣服のアンサンブルまで (DIN 7943-2 1992) が試みられることがあります。 これは技術的に複雑な問題です。 ひとつの理由は、 R の対流部分にのみ比例します。 I、そのため、放射熱伝達を慎重に修正する必要があります。 もう XNUMX つの理由は、ファブリック複合材と衣服のアンサンブルの間に閉じ込められた空気が異なる可能性があることです。 実際、蒸気拡散と熱伝達は別々に扱う方が適切です。

多関節モデルによる見積もり

上記の方法よりも高度なモデルを使用して、断熱材と水蒸気抵抗を計算できます。 これらのモデルは、多くの身体部分の物理法則に基づいて局所的な断熱を計算し、これらを人間の形状全体の固有の断熱に統合します。 この目的のために、人間の形状は円柱で近似されます (図 )。 McCullough、Jones、および Tamura (1989) によるモデルでは、身体セグメントごとに指定された、アンサンブル内のすべてのレイヤーの衣類データが必要です。 Lotens と Havenith (1991) の CLOMAN モデルでは、必要な入力値が少なくなります。 これらのモデルは同様の精度を持ち、実験的決定を除いて、言及されている他のどの方法よりも優れています。 残念なことに、モデルは、広く受け入れられている標準よりも複雑になることは避けられません。

図 5. シリンダー内の人間の形状の関節。

HEA020F5

活動と風の影響

Lotens と Havenith (1991) は、文献データに基づいて、活動と風による断熱と蒸気抵抗の修正も提供しています。 立っているときよりも座っているときのほうが断熱性が低く、断熱性の高い衣服ほどこの効果が大きくなります。 ただし、動きの勢いにもよりますが、動きは姿勢よりも断熱性を低下させます。 歩行中は両腕と両脚が動き、脚のみが動くサイクリング時よりも減少が大きくなります。 この場合も、厚着のアンサンブルほど減少量が大きくなります。 風は、薄手の衣類で最も断熱性を低下させ、厚手の衣類では小さくなります。 この効果は、シェル生地の通気性に関連している可能性がありますが、これは通常、寒い天候のギアでは低くなります.

図 8 は、レインウェアの耐蒸気性に対する風と動きの典型的な影響を示しています。 運動や風の影響の大きさについて、文献には明確な合意はありません。 この主題の重要性は、ISO 7730 (1994) などの一部の規格が、活動的な人、または大きな空気の動きにさらされた人に適用される場合、結果としての断熱を入力として要求しているという事実によって強調されています。 この要件は見過ごされがちです。

図 6. さまざまなレインウェアの風と歩行による水蒸気抵抗の減少。

HEA020F6

水分管理

吸湿効果

ほとんどの天然繊維がそうであるように、生地が水蒸気を吸収できる場合、衣類は水蒸気の緩衝材として機能します. これにより、ある環境から別の環境への過渡時の熱伝達が変化します。 非吸収性の衣服を着ている人が乾燥した環境から湿気の多い環境に足を踏み入れると、汗の蒸発が急激に減少します。 吸湿性の衣類では、生地が蒸気を吸収し、蒸発の変化は緩やかです. 同時に、吸収プロセスによって生地の熱が放出され、生地の温度が上昇します。 これにより、皮膚からの乾燥した熱伝達が減少します。 最初の概算では、両方の効果が相殺され、総熱伝達は変化しません。 非吸湿性衣類との違いは、皮膚からの蒸発がより緩やかに変化し、汗がたまるリスクが少ないことです。

蒸気吸収能力

生地の吸収能力は、繊維の種類と生地の質量によって異なります。 吸収質量は相対湿度にほぼ比例しますが、90% を超えると高くなります。 吸収能力(と呼ばれる 回復する) は、相対湿度 100% で 65 g の乾燥繊維に吸収される水蒸気の量として表されます。 生地は次のように分類できます。

    • 低吸収— アクリル、ポリエステル (1 g あたり 2 ~ 100 g)
    • 中間吸収ナイロン、綿、アセテート(6gあたり9~100g)
    • 高吸収—絹、亜麻、麻、レーヨン、ジュート、羊毛(11gあたり15~100g)。

         

        水分摂取量

        しばしば蒸気吸収と混同される生地の保水は、さまざまな規則に従います。 自由水は生地に緩く結合し、毛細血管に沿って横方向によく広がります。 これはウィッキングとして知られています。 ある層から別の層への液体の移動は、湿った生地と圧力下でのみ行われます。 衣類は、皮膚から吸収された蒸発していない (余分な) 汗によって濡れる場合があります。 生地の液体含有量が高く、後の瞬間に蒸発する可能性があり、熱収支が脅かされます。 これは通常、ハードワーク後の休息中に発生し、次のように知られています。 アフターチル. 液体を保持する布地の能力は、繊維の吸収能力よりも布地の構造に関連しており、実用的な目的では通常、余分な汗をすべて吸収するのに十分です.

        結露

        蒸発した汗が特定の層に結露し、衣類が濡れる場合があります。 結露は、湿度が現地の温度よりも高い場合に発生します。 寒冷地では表生地の内側によくあり、極端な寒さではより深い層でも. 結露が発生すると、水分が蓄積されますが、吸収時と同様に温度が上昇します。 ただし、凝縮と吸収の違いは、吸収は一時的なプロセスであるのに対し、凝縮は長時間続く可能性があることです。 凝縮中の潜熱伝達は、熱損失に非常に大きく寄与する可能性があり、これは望ましい場合と望ましくない場合があります。 湿気の蓄積は、不快感と後冷えのリスクがあるため、ほとんどの場合欠点です。 大量の結露の場合、液体は再び皮膚に運ばれ、再び蒸発する可能性があります。 このサイクルはヒート パイプとして機能し、下着の断熱性を大幅に低下させる可能性があります。

        ダイナミック シミュレーション

        1900 年代初頭以来、衣服と気候を分類するために多くの基準と指標が開発されてきました。 ほとんど例外なく、これらは定常状態、つまり人が一定の体温を発達させるのに十分な時間、気候と仕事が維持された状態を扱ってきました。 労働衛生と労働条件の改善により、この種の仕事はまれになりました。 過酷な環境への短期間の露出に重点が移っており、多くの場合、防護服での災害管理に関連しています。

        したがって、衣服の熱伝達と着用者の熱ひずみを含む動的シミュレーションが必要です (Gagge、Fobelets、および Berglund 1986)。 このようなシミュレーションは、指定されたシナリオを実行する動的コンピューター モデルによって実行できます。 衣類に関してこれまでで最も洗練されたモデルの中に THDYN (Lotens 1993) があります。これは、広範囲の衣類仕様を可能にし、シミュレートされた人物の個々の特徴を含むように更新されました (図 9)。 より多くのモデルが期待されるかもしれません。 ただし、実験的評価を拡張する必要があり、そのようなモデルの実行は、知的な素人ではなく、専門家の仕事です。 熱と物質移動の物理学に基づく動的モデルには、すべての熱伝達メカニズムとそれらの相互作用 (蒸気の吸収、放射源からの熱、結露、換気、湿気の蓄積など) が含まれており、民生用、作業服と防護服。

        図 7. 動的熱モデルの一般的な説明。

        HEA020F7

         

        戻る

        読む 28973 <font style="vertical-align: inherit;">回数</font> 26:先週の火曜日、7月2022 21 17に行わ

        免責事項: ILO は、この Web ポータルに掲載されているコンテンツが英語以外の言語で提示されていることについて責任を負いません。英語は、オリジナル コンテンツの最初の制作およびピア レビューに使用される言語です。その後、特定の統計が更新されていません。百科事典の第 4 版 (1998 年) の作成。

        内容

        暑さと寒さの参照

        ACGIH (米国政府産業衛生士会議)。 1990. 1989 ~ 1990 年の限界値と生物学的暴露指数。 ニューヨーク: ACGIH.

        —。 1992年。寒冷ストレス。 作業環境における物理エージェントのしきい値制限値。 ニューヨーク: ACGIH.

        Bedford, T. 1940. 環境の暖かさとその測定。 Medical Research Memorandum No. 17. London: Her Majesty's Stationery Office.

        ベルディング、HS および TF ハッチ。 1955. 熱ストレスを結果として生じる生理学的ひずみの観点から評価するための指標。 暖房配管エアコン 27:129–136.

        ビッテル、JHM. 1987 年。男性の寒冷適応の指標としての暑熱負債。 J Appl Physiol 62(4):1627–1634。

        Bittel、JHM、C Nonotte-Varly、GH Livecchi-Gonnot、GLM Savourey、および AM Hanniquet。 1988. 男性の寒冷環境における体力と体温調節反応。 J Appl Physiol 65:1984-1989。

        Bittel、JHM、GH Livecchi-Gonnot、AM Hanniquet、JL Etienne。 1989 年。JL Etienne の北極点への旅の前後に観測された温度変化。 Eur J Appl Physiol 58:646–651。

        ブライ、J、KG ジョンソン。 1973. 熱生理学の用語集。 J Appl Physiol 35(6):941–961。

        ボッツフォード、JH。 1971. 環境熱測定用湿球温度計。 Am Ind Hyg J 32:1–10.

        Boutelier、C. 1979年。 ヌイイ・シュル・セーヌ: AGARD AG 211.

        Brouha、L. 1960.産業における生理学。 ニューヨーク:ペルガモンプレス。

        バートン、AC、OG エドホルム。 1955年。寒い環境にいる男。 ロンドン:エドワード・アーノルド。

        チェン、F、H ニルソン、RI ホルマー。 1994. アルミニウム表面に接触した指の腹の冷却反応。 Am Ind Hyg Assoc J 55(3):218-22。

        欧州正規化委員会 (CEN)。 1992 年。EN 344。寒さに対する防護服。 ブリュッセル: CEN.

        —。 1993. EN 511. 寒さに対する保護手袋。 ブリュッセル: CEN.

        欧州共同体委員会 (CEC)。 1988. 熱ストレス指標に関するセミナーの議事録。 ルクセンブルグ: CEC、健康安全総局。

        ダーネン、ハム。 1993. 寒くて風の強い条件での手動性能の低下。 アガード、NATO、CP-540。

        ダスラー、アーカンソー州。 1974年。陸上および海上での換気と熱ストレス。 第3章、海軍予防医学のマニュアル。 ワシントン DC: 海軍省、医学および外科局。

        —。 1977. 人の熱ストレス、仕事機能、生理的熱曝露限界。 熱分析 - 人間の快適さ - 室内環境。 NBS Special Publication 491。ワシントン DC: 米国商務省。

        Deutsches Institut für Normierung (DIN) 7943-2。 1992. Schlafsacke、Thermophysiologische Prufung。 ベルリン: DIN.

        デュボア、D および EF デュボア。 1916. 臨床熱量測定 X: 身長と体重がわかっている場合に適切な表面積を推定する式。 Arch Int Med 17:863–871.

        イーガン、CJ. 1963. 導入と用語。 Fed Proc 22:930–933。

        エドワーズ、JSA、DE ロバーツ、SH ムッター。 1992年。寒い環境での使用に関する関係。 J Wildlife Med 3:27–47.

        Enander, A. 1987. 適度な寒さにおける感覚反応とパフォーマンス。 博士論文。 Solna: 国立産業衛生研究所。

        フラー、FH、L ブルーハ。 1966. 仕事環境を評価するための新しい工学的手法。 アシュラエ J 8(1):39–52.

        フラー、FH、PE スミス。 1980. 暑い作業場での予防作業手順の有効性。 FN Dukes-Dobos および A Henschel (編)。 推奨される熱ストレス基準に関する NIOSH ワークショップの議事録。 ワシントン DC: DHSS (NIOSH) 発行番号 81-108。

        —。 1981. 生理学的測定による暑いワークショップでの熱ストレスの評価。 Am Ind Hyg Assoc J 42:32–37.

        Gagge、AP、AP Fobelets、LG Berglund。 1986. 熱環境に対する人間の反応の標準的な予測指標。 ASHRAE トランス 92:709–731。

        ジソルフィ、CV、CB ウェンガー。 1984. 運動中の体温調節: 古い概念、新しいアイデア。 運動スポーツ科学改訂 12:339–372。

        Givoni, B. 1963. 工業用熱暴露と最大許容作業負荷を評価するための新しい方法。 1963 年 XNUMX 月、フランスのパリで開催された国際生物気象会議に提出された論文。

        —。 1976. 人、気候および建築、第 2 版。 ロンドン:応用科学。

        ジヴォーニ、B、RF ゴールドマン。 1972. 仕事、環境、衣類に対する直腸温度の反応の予測。 J Appl Physiol 2(6):812–822。

        —。 1973. 仕事、環境、衣服に対する心拍数の反応を予測。 J Appl Physiol 34(2):201–204。

        ゴールドマン、RF。 1988 年。人間の熱暴露に関する基準。 環境エルゴノミクス、IB Mekjavic、EW Banister、JB Morrison が編集。 ロンドン:テイラー&フランシス。

        ヘイルズ、JRS、DAB リチャーズ。 1987.熱ストレス。 アムステルダム、ニューヨーク: Oxford Excerpta Medica.

        ハンメル、HT。 1963. 人間の比較熱パターンのまとめ。 Fed Proc 22:846–847.

        Havenith、G、R Heus、WA Lotens。 1990. 衣類の通気性、防湿性、透湿指数: 姿勢、動き、風による変化。 人間工学 33:989–1005。

        ヘイズ。 1988. IB Mekjavic、EW Banister、および JB Morrison によって編集された環境エルゴノミクス。 ロンドン:テイラー&フランシス。

        Holmér, I. 1988.必要な衣類の断熱材に関する寒冷ストレスの評価—IREQ。 Int J Ind Erg 3:159–166.

        —。 1993年。寒い中での作業。 寒冷ストレスの評価方法の見直し。 Int Arch Occ Env Health 65:147–155.

        —。 1994. 寒冷ストレス: 第 1 部 — 開業医のためのガイドライン。 Int J Ind Erg 14:1–10.

        —。 1994. 寒冷ストレス: パート 2 - ガイドの科学的根拠 (知識ベース)。 Int J Ind Erg 14:1–9.

        ホートン、FC、CP ヤゴグル。 1923. 同等のコンフォート ラインの決定。 J ASHVE 29:165–176。

        国際標準化機構 (ISO)。 1985. ISO 7726. 熱環境 - 物理量を測定するための機器と方法。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1989a。 ISO 7243. 高温環境 - WBGT インデックス (湿球球温度) に基づく、働く男性の熱ストレスの推定。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1989b. ISO 7933. 高温環境 - 必要な発汗量の計算を使用した熱応力の分析的決定と解釈。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1989c。 ISO DIS 9886。エルゴノミクス—生理学的測定による熱ひずみの評価。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1990. ISO 8996. 人間工学 - 代謝熱産生の測定。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1992 年。ISO 9886。生理学的測定による熱ひずみの評価。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1993.主観的判断スケールを使用した熱環境の影響の評価。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1993. ISO CD 12894. 熱環境のエルゴノミクス - 高温環境または低温環境にさらされる個人の医療監督。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1993. ISO TR 11079 寒冷環境の評価 - 必要な衣類断熱材の決定、IREQ。 ジュネーブ: ISO。 (テクニカルレポート)

        —。 1994年。ISO 9920。エルゴノミクス—衣類アンサンブルの熱特性の推定。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1994 年。ISO 7730。中程度の熱環境 - PMV および PPD 指数の決定と熱的快適性のための条件の仕様。 ジュネーブ: ISO。

        —。 1995. ISO DIS 11933. 熱環境の人間工学。 国際規格の原則と適用。 ジュネーブ: ISO。

        Kenneth、W、P Sathasivam、AL Vallerand、TB Graham。 1990. 28 ℃および 5 ℃の安静時の男性の代謝反応に対するカフェインの影響。 J Appl Physiol 68(5):1889–1895。

        ケニー、WL、SR ファウラー。 1988.年齢の関数としてのメチルコリン活性化エクリン汗腺の密度と出力。 J Appl Physiol 65:1082–1086。

        カースレイク、DMcK。 1972. 高温環境のストレス。 ケンブリッジ: ケンブリッジ大学出版局。

        LeBlanc, J. 1975. 寒い中の男。 米国イリノイ州スプリングフィールド: Charles C Thomas Publ.

        カリフォルニア州ライトヘッドと AR リンド。 1964.熱ストレスと頭部障害。 ロンドン: カッセル。

        リンド、AR。 1957. すべての人の仕事の温度環境限界を設定するための生理学的基準。 J Appl Physiol 18:51–56。

        ローテンズ、ワシントン州。 1989年。多層衣類の実際の断熱。 Scand J Work Environ Health 15 Suppl。 1:66–75。

        —。 1993年。衣服を着た人間からの熱伝達。 論文、工科大学。 デルフト、オランダ。 (ISBN 90-6743-231-8)。

        Lotens、WA、G Havenith。 1991. 衣類の断熱性と耐蒸気性の計算。 人間工学 34:233–254。

        マクリーン、D および D Emslie-Smith。 1977. 偶発的な低体温症。 オックスフォード、ロンドン、エジンバラ、メルボルン: Blackwell Scientific Publication.

        マクファーソン、RK。 1960. 暑い環境に対する生理学的反応。 Medical Research Council Special Report Series No. 298. London: HMSO.

        Martineau、L、および I Jacob。 1988. ヒトの震え熱産生中の筋グリコーゲン利用。 J Appl Physiol 56:2046–2050。

        モーガン、RJ. 1991.運動中の体液と電解質の損失と補充。 J スポーツ科学 9:117–142。

        McArdle、B、W Dunham、HE Halling、WSS Ladell、JW Scalt、ML Thomson、JS Weiner。 1947. 暖かい環境と暑い環境の生理学的影響の予測。 医学研究評議会議員 47/391。 ロンドン: RNP.

        McCullough、EA、BW Jones、PEJ Huck。 1985. 衣類の断熱材を推定するための包括的なデータベース。 ASHRAE トランス 91:29–47。

        McCullough、EA、BW Jones、T Tamura。 1989. 衣服の蒸発抵抗を決定するためのデータベース。 ASHRAE トランス 95:316–328。

        マッキンタイア、DA。 1980年。室内気候。 ロンドン: Applied Science Publishers Ltd.

        Mekjavic、IB、EW Banister および JB Morrison (eds.)。 1988年。環境エルゴノミクス。 フィラデルフィア:テイラー&フランシス。

        Nielsen, B. 1984. 脱水、再水和および体温調節。 E Jokl と M Hebbelinck (編)。 医学とスポーツ科学。 バーゼル:S.カーガー。

        —。 1994.熱ストレスと順化。 人間工学 37(1):49–58.

        Nielsen、R、BW Olesen、PO Fanger。 1985. 衣服の断熱に対する身体活動と空気速度の影響。 人間工学 28:1617–1632。

        国立労働安全衛生研究所 (NIOSH)。 1972. 高温環境への職業暴露。 HSM 72-10269。 ワシントン DC: 米国保健教育福祉省。

        —。 1986. 高温環境への職業暴露。 NIOSH 出版物番号 86-113。 ワシントンDC:NIOSH。

        西、Y、AP Gagge。 1977 年。低気圧および高気圧環境に使用される実効温度スケール。 Aviation Space and Envir Med 48:97–107.

        オレセン、BW。 1985.熱ストレス。 Bruel and Kjaer Technical Review No. 2. デンマーク: Bruel and Kjaer.

        オレセン、BW、E スリウィンスカ、TL マドセン、PO ファンガー。 1982. 衣服の断熱に対する体の姿勢と活動の影響: 可動式サーマル マネキンによる測定。 ASHRAE トランス 88:791–805。

        Pandolf、KB、BS Cadarette、MN Sawka、AJ Young、RP Francesconi、RR Gonzales。 1988. J Appl Physiol 65(1):65–71.

        パーソンズ、K.C. 1993.人間の熱環境。 イギリス、ハンプシャー:テイラー&フランシス。

        リード、HL、D ブライス、KMM シャキール、KD バーマン、MM ダレサンドロ、JT オブライアン。 1990. 南極での長期滞在後の甲状腺ホルモンの遊離画分の減少。 J Appl Physiol 69:1467–1472。

        ローウェル、LB. 1983.人間の体温調節の心臓血管の側面。 Circ Res 52:367–379。

        —。 1986. 物理的ストレス中の人間の循環調節。 オックスフォード: OUP.

        佐藤、K、F 佐藤。 1983.ヒトエクリン汗腺の構造と機能の個人差。 Am J Physiol 245:R203–R208。

        Savourey、G、AL Vallerand、J Bittel。 1992. 厳しい北極環境でのスキー旅行後の一般的および局所的な適応. Eur J Appl Physiol 64:99–105。

        Savourey、G、JP Caravel、B Barnavol、J Bittel。 1994. 局所的な寒冷順応後の寒気環境における甲状腺ホルモンの変化。 J Appl Physiol 76(5):1963–1967。

        Savourey、G、B Barnavol、JP Caravel、C Feuerstein および J Bittel。 1996. 局所的な寒冷順応によって引き起こされる低体温の一般的な寒冷適応。 Eur J Appl Physiol 73:237–244。

        Vallerand、AL、I Jacob、MF Kavanagh。 1989. ヒトにおけるエフェドリン/カフェイン混合物による耐寒性増強のメカニズム。 J Appl Physiol 67:438–444。

        van Dilla, MA, R Day and PA Siple. 1949年。手の特別な問題。 熱調節の生理学、R Newburgh 編。 フィラデルフィア: サンダース。

        ベラー、OD。 1969. 発汗による栄養素の損失。 オスロ: Universitetsforlaget.

        Vogt、JJ、V Candas、JP Libert、F Daull。 1981. 産業界における熱ひずみの指標として必要な発汗量。 In Bioengineering, Thermal Physiology and Comfort, K Cena と JA Clark が編集. アムステルダム:エルゼビア。 99–110。

        Wang、LCH、SFP Man、AN Bel Castro。 1987. 男性のテオフィリン増加耐寒性における代謝およびホルモン反応。 J Appl Physiol 63:589–596。

        世界保健機関 (WHO)。 1969. 熱ストレス条件下での作業に関与する健康要因。 Technical Report 412. ジュネーブ: WHO。

        Wissler、EH。 1988年。人間の熱モデルのレビュー。 環境エルゴノミクス、IB Mekjavic、EW Banister、JB Morrison が編集。 ロンドン:テイラー&フランシス。

        ウッドコック、ああ。 1962年。テキスタイルシステムにおける水分移動。 パート I. Textile Res J 32:628–633。

        Yaglou、CP、および D Minard。 1957. 軍事訓練センターでの熱中症の管理。 Am Med Assoc Arch Ind Health 16:302–316 および 405。